使用上述对象模型对某型双轴涡扇发动机进行特性计算，仿真采用涡扇发动机非线性数 学模型［3］，各个部件的特性已知，以数组方式存储、输入。考虑了进排气压损、 压气机抽 气及涡轮冷却等因素，同时假设：不考虑进气畸变对发动机的影响；内涵向外涵无燃气泄漏 ；内涵向外涵不传递热量；内、外涵在混合器前的气流静压相等。流路计算采用简便的顺算 法，系统状态计算采用常用的欧拉法，匹配工作点的求取采用牛顿n＋1点残量法［ 3］，用c＋＋语言编程实现。图2给出了该发动机大工作状态时飞行特性计算中 推力、耗油率随高度－速度变化的情况。

1336S-B040VAA-BM-HA2C-JF-TOM 
1387-B-COB020-C09 
A903-40000-ZZ
6-VC-0E-0036
FR-A740-00710-NA 
6SE7022-1EP50-Z

A1-106-180-501A
6ES7 416-2FK02-0AB0 
6SE7024-7ED61-Z 
SGMG-13AWA-YR13 
1336S-BRF100-AA-EN4-HAL-L6
6RA7025-6FS22-0-Z
6SE7022-2FC84-1HF3 
6SE7022-6EC84-1HF3
CACR-TM555Z1SP 
6ES5955-3LC14
CV500-BSC31 
CACR-TM333Z1SPY8 
6ES5928-3UB21 
CACR-SR-44SZ1SDY38 
CACR-SR44BC1CSY414 
DIC-4-025-E-0000-01 
TPD3A-280K4
AS-2184-0011
A06B-0514-B251
6SE7021-0EA84-1HF3
A20B-0006-0871 /03A 
6ES5955-3LC14 
CACR-SR15BC1KSY396
64844-0C2
6AV8100-1CB00-1AA1
A06B-6100-H006
A16B-1010-0150 /07A 
 6181-ACBBBBZZZ 
1388B-AV40 
A16B-1000-0022 /01A 
A06B-0651-B511 
DRMC-11-51 
1326AB-B2E-11-A5 
AS-P453-642 
A16B-2203-0370 /13E
6SE7024-7ED84-1HF3
PC-0984-351 
A06B-0314-B251 
6SC9830-0HJ00 
AS-S911-000
RSI-015-S-4DB 
CACR-SR-44SZ1SDY229 
6181P-2PXPH 
SVS-2065B1
6ES5955-3LC14
PALA-D15M 
1775-SR 
1336-B020-EAE-S1
1336-B020-E0E
1336-B020-EAE-FA2-S1
1321-3RA100-B
6SN1123-1AA00-0AA0 
6SC6130-0FE00
A06B-6077-H106
A06B-0377-B175 
6FX1133-0BA01 
AS-B243-110 
A20B-1000-0550 /12E 
JANCD-CP06-02 
GPD515C-B011 
DR-1060-100
2120-6DV66-0
203-8DD20-0 
6ES5-251-1AA11
1336S-BRF75-AA-EN-HA1-L4 
SIOB-01-00
CACR-SR-10SZ1SS 
CACR-SR-10SZ1SSY86 
SGMD-40AWA-YR12 
A20B-3200-0231 /01A 
A16B-2201-0472 /05D 
6ES7 414-2XG01-0AB0
6ES5243-1AB11 
6GK1143-0TA01 
6ES5324-3UR11
6ES5921-3UA12 
SRI986-B1DS7FAANA 
A06B-0341-B231 
6RA8222-1BA0-0 
6ES7 407-0KR00-0AA0 
MDV60A0015- 3-4-00 
6ES5535-3MA12 
MMC93H-M2-24-CE
CACR-TS111Z1SR
6ES5950-1AB61 
6FX1154-8BB01
BDS4A-103J-0015/102A21P 
6182-AHDZZC 
A16B-1200-0310 /03B
JANCD-CP06-04 
JANCD-CP06-02
8020-SCP-523
A16B-2200-0253 /04C 
22D-D010N104
 FR-AP720-7.5K-01
NPSA-20NN-50-E8 
A16B-3200-0231 /01A 
E4809-045-091-E 
E96P-IA-B 
C98043-A1035-L
E9110-B1953-L1-L 
6FX1121-4BL02 
80SA-30001-001-V-00 
262-239M-3-316 
A16B-1500-0010 /03B 
BDS4A-103H 
TI525-1102 
FM100-405-N1 
6ES5182-3KH61 
D730/T/S-FN-SH
8600-PS20S
MMC93H-M2-24
9800-AC-AB-0-1 
A16B-2200-0173
AS-B230-102 
3G2A5-LK005 
FX-64MT-ESS/UL 
A16B-1000-0200
6SN1146-1AB00-0BA0 
OCMY-85-D-ST 
 JANCD-CP05C 
1326AB-B2E-11 
GNB6-1-1/2-AB-5/75 
AS-J871-008 
JANCD-CP05
HESX1182300A1-09 
JANCD-CP05C 
1326AB-B2E-11 
AS-J871-008
JANCD-CP05 
150-A24NBDA 
6FX1121-2BA03
6FX1151-1BB01 
CPCR-FR02RB
A05B-2400-C061 
FVR008G7S-2 
NPSA-GMDA-401YZ-A2
EM4-101-DD2
DV4-340-3K0 
A16B-2202-0400 /07B 
CPCR-MR-0RC-C
CACR-PR01AA4
A16B-1212-0471 
6SC6100-0NA01
 CIMR-G5M44P0 
JANCD-1003E 
6KGP43005X9XXXA1 
6ES5470-4UA11
A16B-1212-0270 /0  
6FX1135-6BA01
JANCD-MI004
6GK5208-0BA00-2AA3 
AU45RC-40 

5 结语将发动机特性计算仿真定义为部件计算、工质流计算、流动关系计算3个层次，并将这 种层次关系概括为类属层次结构，从而得到了特性计算的仿真对象模型。这种建模方法体现 了面向对象的抽象与多态的思想，低耦合、高内聚使得部件特性在充分表达的同时又不失各 个层次互相联系的便捷，基于此思想，对于不同情况可以进行不同的层次概括，从而得到不 同的对象模型。值得注意的是，面向对象的建模方法仅改变仿真数学模型在具体计算的表达方式，而不 会对原问题的逼真度和收敛特性造成任何影响,而代码的可重用性可大大加强，当由于不 同特性仿真问题提出不同的精度和速度要求时，只需在已有类别基础上进行修改即可实现不 同部件的建模和数值计算方法的调整。

2706-C21J8A1 
A16B-1210-0490 /04B 
6ES7811-06-0YE5 
SCY-P0R10E 
6FC5247-0AA36-0AA1 
6ES5350-3KA21
A06B-0512-B301 
ACS350-03U-09A8-2 
SMP-E213-A2
 C8451-A11-A12-1
SMP-E431-A5 
 6ES7 960-1AA04-0XA0 
6SE7090-0XX84-0FJ0 
EEA-PAM-525-C-32 
A14B-0070-B105
A20B-1001-0930 

6SE7090-0XX84-0FJ0 
A14B-0070-B105 
A20B-1001-0930 
ACS143-2K7-3-U 
6ES5 318-8MA12 
A06B-0522-B031
6ES7 326-1BK01-0AB0 
6ES5 465-7LA11 
6ES7400-1JA11-0AA0
A20B-0005-0700 /04C 
D103950-001-01-01-5098-K12
 RT-XC-11 
JZNC-TU60-3 
 CPCR-IN02C 
6ES5430-3BA11 
6ES5450-3AT11P 
A16B-1212-0240 /0  
A20B-1003-0340 /02A